ТЕХНОЛОГИЯ ЛИТЬЯ И ТЕРМООБРАБОТКИ ДЕТАЛЕЙ ПУЛЬПОВЫХ НАСОСОВ ИЗГОТОВЛЕННЫХ ИЗ ИЗНОСОСТОЙКОГО ЧУГУНА
Хрущев С.С., Поддубный
А.Н., Дюков А.В., Кульбовский И.К.,
Петрушин А.А. (БГТУ, г. Брянск, РФ)
This work contains the results of the series of the experiments about the moulding and the heat treatment of the details of the pulp-pumps, which are made from new sort of cast iron.
На Брянском машиностроительном заводе и Сукремльском чугунолитейном заводе были проведены серии экспериментов по отливке деталей пульповых насосов из разработанного нового чугуна (табл.1) и чугунов ИЧХ28Н2, ИЧХ12М.
Таблица 1 - Оптимальный химический состав чугуна, обеспечивающий оптимальные свойства отливок деталей пульповых насосов
Вид термообработки |
Химический состав |
Оптимальные свойства отливок |
||||||
С |
Cr |
Ni |
Mo |
Mn |
B |
HRC |
Иотн |
|
Литое состояние Воздушная закалка Воздушная закалка и отпуск |
2,6- -3,0 |
8,0- -10 |
0,6- -1,0 |
0,5- -0,8 |
0,8- -1,2 |
0,2- -0,5 |
58-63 54 58-60 |
6,2 4,2 5,8 |
Для изготовления форм выбрали метод вакуумно-пленочной формовки. На рис.1 представлен технологический процесс изготовления отливки корпуса пульпового насоса. Подвод металла осуществляется по разъему формы в тонкое сечение для выравнивания скорости кристаллизации по сечению всей отливки. Внутренняя полость корпуса формируется стержнем, изготовленным из холодно-твердеющей смеси (ХТС) на основе фосфатных связующих. Применение этой смеси обеспечивает необходимую прочность стержня, его податливость, а, кроме того, делает возможным многократное ее использование без сложного механизма регенерации.
Белый легированный чугун имеет пониженную жидкотекучесть, в связи с чем, оптимальная температура заливки принята 1320-1330°С. При более высокой температуре заливки, сильно развиваются усадочные дефекты в отливках, а при более низкой происходит недолив тонких сечений. Выбивку отливок производили при их температуре не выше 200°С во избежание появления горячих трещин.
Рисунок 2- Микроструктура отлитых из легированного белого чугуна (табл. 1) отливок после различных видов термообработки: а – без термообработки; б – воздушная закалка с температуры 950°С, отпуска при 400°С; в – тоже, отпуск при 600°С; г – воздушная закалка с температуры 1050°С; д - воздушная закалка с температуры 1050°С, отпуск при 700°С; е – воздушная закалка с 1100°С, отпуск при 700°С (а, б, в, д х 400; г, е х 100).
Анализ полученных данных показал следующее:
а) литая микроструктура отливок из всех исследованных чугунов состоит из сильно разветвленных в металлической матрице крупных эвтектических карбидов, матрица состоит из аустенита, сорбита, тростита в различном их соотношении (рис. 2, а)
б) воздушная закалка отливок приводит к снижению их твердости и износостойкости вследствие увеличения в их микроструктуре количества аустенита, при этом они становятся немагнитными. Такая термообработка необходима для улучшения обрабатываемости резанием;
в) термическая обработка (воздушная закалка с последующим высоким отпуском) приводит к существенному повышению всех свойств их вследствие измельчения и коагуляции эвтектических кароидов, образования вторичных карбидов и диспергирования структурных составляющих металлической матрицы (рис. 2, б)
г) наиболее высокие свойства отливок из чугунов (состав 2, табл. 2) достигаются после воздушной закалки с последующим высоким отпуском (нагрев по 1050-1100°С, выдержка 4 часа, отпуск при 600-700°С в течение б часов), которые обеспечивают частичное растворение, измельчение и коагуляцию эвтектических карбидов, образование повышенного количества вторичных карбидов, диспергирование составляющих металлической матрицы (рис. 2).
Таблица 2 - Влияние белого легированного чугуна на структуру и свойства получаемых из него отливок пульповых насосов.
№ п/п |
Химический состав, % |
Микроструктура, % |
Твер- дость, HRC |
||||||||
Перв. карб. |
Микро тв. NV |
Втор. карб. |
Микро тв. NV |
Металлич. основа |
Мик-ро тв. NV |
||||||
Литое состояние |
|||||||||||
1
2
3 4 |
3,78С; 1,1 Mn; 0,75Si; 10,5Cr; 2,9Ni; 0,5Mo;0,06V; 0,31В; 0,1 IS. 3,52С; 0,86Mn; l,7Si; 8,26Cr; 2,5Ni; 0,6Мо. 3,6С; 2,0Ni; 0,73Si; 26,0Cr. 2,63С; 11Сг 0,5Mn; 0,98Mo; 0,43B |
35
30
40 40 |
1220
1220
1589 1440 |
|
|
троостомар-тенсит 65 аустенит+ тростит 70 сорбит 60 аустенит 60 |
761
547 397 427 |
60-61
61-63 40-42 62-64 |
|||
Воздушная закалка |
|||||||||||
4
5
6 |
3,78C; 1,1Mn; 0,75Si; 10,5Cr; 2,9Ni; 0,5Mo; 0,06V; 0,31В; 0,11S. 3,52C; 0,86Mn; l,7Si; 8,26Cr; 2,5Ni; 0,6Mo. 2,63C; 11Cr; 0,5Mn; 0,98Mo; 0,43B |
35
30 40 |
1060
927 1440 |
10 |
760 |
аустенит 65
аустенит 70 аустенит 50 |
475
475 673 |
38-40
52-54 64-66 |
|||
Воздушная закалка и отпуск |
|||||||||||
7
8
9 |
3,78С; 1.1Мn; 0,75Si; 10,5Cr; 2,9Ni; 0,5Mo; 0,06V; 0,31B; 0,11S. 3,52C; 0,86Mn; 1,7Si; 8,26Cr; 2,5Ni; 0,6Mo. 2,63C: 11Cr; 0,5Mn; 0,98Mo; 0,43B |
35
30 30 |
1100
946 1260 |
10
10 20 |
591
590 680 |
сорбит 40 аустенит 15 мартенст 35 аустенит 25 аустенит+ мартенсит 50 |
400 378 770 378
575 |
56-57
57-59
53-55 |
|||
По данным исследования можно сделать вывод, что для изготовления деталей пульповых насосов наиболее подходит чугун химического состава мас.%: 3.52С; 0,86Mn; l,7Si; 8,26Cr; 2,5Ni; 0,6Mo.